Relación entre los momentos y los desplazamientos Consideramos una viga cualquiera, perteneciente a una estructura de nudos rígidos sobre la que actúa un conjunto cualquiera de cargas. Tras su puesta en carga, al considerarla aislada se observarán unos desplazamientos (lineales y angulares) en los nudos de la barra. Los momentos Mab y Mba reciben el nombre de momentos de empotramiento elástico en el nudo a y en el nudo b. Aceptando el principio de superposición, el estado final de la barra ab se considera la suma de los estados siguientes: mab=mab+mab+mab donde el primer sumando siempre va a representar un valor numérico determinado. El segundo sumando depende de los desplazamientos longitudinales y transversales de los dos extremos de la barra. El tercer sumando depende de los desplazamientos angulares de los dos extremos de la barra. Los tres sumandos del segundo miembro se determinan aplicando los teoremas de Mohr y la ecuación universal de la línea elástica (EULE), obteniendo así la ecuación que demuestra la relación existente entre los momentos de empotramiento elástico de la barra de nudos rígidos y los desplazamientos y giros de los dos nudos a los que acomete. Mab=Mab+[6EI/L2](va-vb)+[2EI/L](2oa+ob) Coeficiente de rigidez a flexión de una barra. Es la magnitud del momento que es necesario aplicar en el extremo n de la barra para que en él se produzca un giro igual a la unidad (1 radian). El coeficiente se representa por el símbolo K y su ecuación es: en una barra empotrada-empotrada Kmn=4EI/L en una barra empotrada-articulada Kmn=3EI/L Coeficientes de reparto correspondientes a las barras que concurren en el mismo nudo de una estructura de nudos rígidos. Es un valor que se obtiene a través de la siguiente fórmula: Cmn=Kmn/Km. Su objetivo es repartir proporcionalmente las magnitudes de los momentos entre las barras que acometen a ese nudo. La suma de los coeficientes de reparto de un mismo nudo siempre tiene que ser la unidad. Matriz de rigidez Ka es el operador que permite determinar los esfuerzos en los extremos de la barra a producidos por los desplazamientos de sus extremos. La ecuación matricial del estado de una barra es: [e] = [ka] [d] donde e es un vector de esfuerzos y d un vector de desplazamientos.
Método del baricentro: Adopta la hipótesis de que en cada nivel, el esfuerzo axil en cada pilar es directamente proporcional a su distancia al centro de gravedad de las secciones de los pilares. También considera que se producen rótulas plásticas en la mitad de los pilares y vigas excepto en la planta baja, que considera que se forma a dos tercios de su altura. Método del pórtico: Adopta la hipótesis de que en cada nivel, el esfuerzo cortante se reparte entre todos los pilares que en él se encuentran, proporcionalmente al ámbito de carga de cada uno de ellos. Esfuerzo cortante resistido por las armaduras transversales de una viga de hormigón armado El número de armaduras transversales que cosen cada fisura es: n=(z/s)(cotg B+cotg c) siendo: s= separación horizontal entre los planos de armaduras transversales z= brazo mecánico = 0.9 d. El cortante resistido se obtiene proyectando verticalmente el esfuerzo total de las armaduras: Vs=n.Ac.oc.senc= n=(z/s)(cotg B.senc+cosc) Ac.oc D1: El esfuerzo de la sección será tracción simple o compuesta. El acero se deforma al máximo de su capacidad y el hormigón no trabaja aún. En caso de rotura de la sección será por deformación plástica de la armadura. D2: El esfuerzo de la sección será flexión simple o compuesta. El acero trabaja al máximo de su capacidad y el hormigón depende de en qué zona del dominio se encuentre trabaja al máximo o no. En caso de rotura de la sección será por deformación plástica de la armadura. D3: El esfuerzo de la sección será flexión simple o compuesta. El acero trabaja al máximo de su capacidad y el hormigón igual. En caso de rotura de la sección será por fractura frágil del hormigón. D4 4a: En Dom.4 El esfuerzo de la sección será flexión simple o compuesta. En Dom.4a El esfuerzo de la sección será compresión compuesta. El hormigón trabaja al máximo de su capacidad pero el acero no. En caso de rotura de la sección será por fractura frágil del acero. D5: El esfuerzo de la sección será compresión simple o compuesta. Ambos materiales trabajan a compresión pero no al máximo de sus posibilidades. En caso de rotura de la sección será por fractura frágil del hormigón.
EULE EIy=EIyo+EI0o.x… (Signos Arriba y horario negativo) Momentos (F(x-a)2/2!) Carga (f(x-a)3/3!) Rectangulo (f(x-a)4/4!) Triangulo (f(x-a)5/5!) Pte-def 1º Mab=mab+Kab(oa+0.5ob+-3ª/2L) 2º equilibrio de nudos 3º sumatoria de momentos (+) y fuerzas Cross 1º Rigidez K=I/L o K=3I/4L 2º mep ¿? 3º Coef reparto Cca=kca/kc 4º Cross cargas 5º posibilidad desplazamiento 6º desplazamiento Rf 7º momentos (+) desplazamiento = 10 ¿? 8º coef 9º Cross despl. 10º desplazamiento R’f 11º coef corrección 12º momentos finales Simplificaciones Simétrica a) Corte longitudinal. El corte de la viga se queda empotrado (K) b) Corte Transversal El corte de la viga se queda libre (0.5K) Antimétrica a) Corte longitudinal. El corte mantiene la viga (0.5M) (0.5K) b) Corte Transversal. El corte de la viga se queda libre (1.5K) Matricial 1º matriz de rigidez (incluido m transformación) 2º desplazamientos de la estructura 3º matriz de ensamblaje de desplazamientos y reacciones (suma de matrices de rigidez) 4º desplazamientos F(fuerzas nudo)=K.d+Fef(fuerzas exteriores fijacion) 5º reacciones 6º esfuerzos barras Hormigón Flexión Simple 1º Mayoramos cargas Minoramos resistencias (Md=Mk.&f) (fcd=fck/&c) (fyd=fyk/&s) en Nmm2 2º Momento limite Mlim=(fcd.b.ylim)(d-0,5ylim) ylim=0.8(d/1+(fyd/700)) 3º Comparar 3.1 MdMlim A2? Md=Mlim+U2(d-d2) U1=(fcd.b.ylim)+U2 4º comprobamos cuantias minimas A1=b400s 3.3%A A1=b500s 2.8%A A2=30%A1 5º nº redondos (A1=U1/fyd) (nº=A1/nd2/y) Flexión compuesta 1º mayorar minorar 2º Hallar excentricidad (eo=Md/Nd) 3º Grandes excentricidades Mdo=(fcd.b.ylim)(d-0,5ylim) Nd.e Caso a) NdeMdo A2? (Nde-U2(d-d2)-Mdo=0) (Nd+U1-U2-(fcd.b.ylim)=0) Pequeñas excentricidades Mc2=(fcd.b.h)(h/2-d2) Nd.e2 Caso a) Mc2>Nd.e2 A1=0 (-Nd.e2+(fcd.b.y)(y/2-d2)=0) (Nd-U2-(fcd.b.y)=0) Mc2 Transversal 1º Comprobar agotamiento de las bielas (Vu1=0,3.fcd.b.d) (Vrd1= Vrdk.&f) Vrd10.02 cogemos 0.02 si hay varias As1 elijo la menor Separacion (Vsu=(0,9.d/S90)fyd90.As90) As90=nºramas(n.d2/4) fyd (en b500=400 en b400=347.82) solución S90
=347.82) solución S90